求购大跨度论文!

多谢了。
都是为了考试的，本来就是选修的课程。学的内容也不多，又没看到过相关的书籍，所以……就……
谢谢！

大跨度预应力L型板的设计


http://co.163.com/neteaseivp/resource/paper/detail.jsp?pk=2451&way=4

五、小结

　　索支承实腹式门式刚架增大了实腹式门式刚架的实用经济跨度，改善了梁柱的受力性能，提高了承载能力，增大了整体刚度。与直线式布索的普通预应力刚架比较索支承刚架的预应力效果更明显，整体刚度更大，施加预应力的方法施工简便，容易实现。


参 考 文 献


[1] 钟善桐编著.预应力钢结构.哈尔滨工业大学出版社,1986
[2] 陆赐麟 葛亚非.预应力钢压杆的理论及试验研究.建筑结构学报,1990,(5)
[3] Michael S.Troitsky. Journal of Structural Engineering,1989,(6)
[4] Miloslav Tochacek. Further stability Problems of Prestressed Steel Structure. Journal of Constructional Steel Research,1992,(2)
[5] 白正仙.张弦梁结构的理论分析与试验研究.天津大学博士研究生毕业论文,1999
[6] 陆赐麟.预应力钢结构技术讲座(1)~(4). 钢结构,1997,(4)~2000,(2)
[7] 吕志涛 孟少平编著.现代预应力设计.中国建筑工业出版社,1998
[8] 宿明彬 胡战波.大跨度门式刚架钢结构轻型房屋建筑的应用,钢结构,2000,(10)
[9] 石小敏 王元清 石永久. 预应力钢结构及其在大跨度门式刚架中的应用研究.钢结构增刊,2000,10

.

索支撑门式刚架除了具有传统预应力结构增强结构刚度、降低柱顶弯矩及柱脚反力的优点外，还具有一些自身的特点：
　　（1） 较传统预应力门式刚架预应力效果更明显、具有更大的承载能力
　　施加预应力后，不难从刚架内力图（图3）上看出，不仅钢拉索对柱顶产生向内的拉力，同时与传统预应力结构比较撑竿还对刚架产生向上的顶力。向上的顶力能够抵消很大一部分竖向外荷载，因此施加了预应力后的索支撑门式刚架承受外荷载后，梁柱中最终弯矩减小甚至反号。
　　预应力钢索和撑竿的内力随着外荷载的施加而变化（图8和图9），在起控制作用的竖向荷载作用下钢索和撑竿的内力有显著增加，对整个刚架承受更大的外荷载起到很大作用。
　　（2） 较传统预应力门式刚架结构具有更大的结构刚度
　　拉索不仅仅给结构施加了预应力，而且成为刚架横梁的下弦杆，无疑较传统采用的紧贴刚架梁下弦布置预应力索的方式具有更大的结构刚度。
此外，在竖向荷载作用下，索支承刚架的撑竿和钢拉索分别对刚架梁和柱起到弹性支撑的作用，增强了刚架特别是梁的刚度。
　　（3）避免刚架梁在平面内失稳
　　对于一般屋面坡度较小的实腹刚架来说，刚架横梁的轴向力较小，所以设计时不需验算横梁的平面内稳定承载力，而横梁的平面外的稳定性则靠檩条和隅撑来保证。预应力门式刚架中的横梁面外稳定性同样靠檩条和隅撑来保证，但其面内的力学性能与一般刚架不同。因为拉索中的预拉力在使刚架梁产生上拱变形的同时，还给斜梁施加了一个较大的轴向压力，这样斜梁就成为一个典型的压弯构件，其稳定问题不容忽视。而索支承门式刚架结构则很好的解决了这一问题：索支承结构中的拉索通过竖撑竿杆不仅给刚架施加了预应力，而且竖杆端部也成为了刚架梁在刚架平面内的一个弹性支承点，这样刚架横梁在平面内的稳定计算长度便可大为折减。布置若干个这样的竖杆便可保证了刚架梁平面内的稳定性[2]。


四、实例分析

　　为分析索支撑实腹式门式刚架的受力性能，本文对跨度72m，檐口高度24m，柱距9m，屋面坡度1：20的某粮食仓库采用索支撑门式刚架进行了计算。
考虑到撑竿在施加预应力过程中伸长量很大，计算时应考虑大变形。本文采用几何非线性方法进行计算，以一榀刚架为单元，按平面结构处理。
施工过程中刚架的实际受荷过程分三个阶段：
第一阶段——刚架在现场拼装完成后，此时刚架只承受自重。
第二阶段——刚架拼装后，安装钢拉索和撑竿，然后旋撑竿施加预应力，此时刚架同时承受自重和预应力。
第三阶段——刚架在正常使用阶段承受全部使用荷载。
因此，刚架受力性能分析计算按照以上三个阶段进行。
　　刚架在正常使用阶段的荷载最不利组合考虑以下几种计算工况：
　　（1）1. 2恒荷载+1.4活荷载
　　（2）1.0恒荷载+1.4风荷载(向右)
　　（3）1.2恒荷载+1.4风荷载（向右）
　　（4）1.2恒荷载+1.4×0.85（活荷载+风荷载(向右)）
　　通过仔细分析表1中数据和不同阶段刚架内力变化图可以看出，施加了预应力后的梁柱节点弯矩由自重作用下的-503.67KNm增至217.03KNm，梁跨中弯矩由313.78KNm减至-365.96KNm（图7）。此时刚架梁柱的内（应）力几乎与竖向荷载作用下的内（应）力反号，预应力对刚架起到了很好的卸载作用，而且刚架梁柱的应力均不大（表1）。刚架承受外荷载作用时，虽然2、3两种荷载组合作用下由于风荷载对屋盖向上的吸力作用，刚架的内力在施加预应力后的内力基础上略有增加，但结果表明这两种工况引起的最终内力都不起控制作用。在竖向荷载作用下，刚架梁柱节点和跨中内力分别由第二阶段的217.03KNm和-365.96KNm逐渐变到-1273.12KNm和116.05KNm（图7）。
　　施加预应力后刚架梁的跨中挠度由自重作用下的180.2mm（向下）变为263.2mm（向上），柱顶侧移由7.2mm（向外）变为18.8mm（向内）（表1）。
　　对截面进行进一步优化后，上述72m跨度的粮仓采用索支承预应力门式刚架用钢量（仅为刚架部分，未包括钢拉索和撑竿）为32.2 kg/m2，比原来用普通门式刚架（文献[8]）节省用钢量约35％左右。即采用撑竿和钢索施加预应力可以提高大跨度门式刚架的经济指标，从而增大门式刚架的经济适用跨度。